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無縫鋼管珩磨管輪式珩磨可適用于不同硬度、材質的材料
發(fā)布者：管理員 發(fā)布時間：2024/12/3 閱讀：358次
無縫鋼管珩磨管的珩磨頭：深孔珩磨頭有以下幾種，如圖20～21。珩磨頭的結構形式，根據不同的需要有很多種，如有珩磨小孔、大孔、錐孔、盲孔和臺階孔。從擴張力分有定壓的、手動擴張的。無縫鋼管珩磨管的珩磨液：珩磨鋼或鑄鐵時，采用80％煤油+20％的機械油；珩磨青銅、鋁，采用煤油。
無縫鋼管珩磨管的珩磨工藝參數：圓周速度Vc=15～28m/min，往復速度Va=10～20m/min，交叉角Θ=30o～45o，如圖22，合成速度Ve=20～35m/min。交叉角的計算：Vc=VecosΘ/2(m/min)Va=VesinΘ/2(m/min)珩磨時的工作壓力：一般為0.1～0.8MPa，精珩時取小值。
無縫鋼管珩磨管的珩磨余量：和般為2ap=0.05～0.1mm，或取前工序總誤差的2～2.5倍。現在在加工長度較大的油缸時，可用無縫鋼管，不經過切削，采用剛性珩磨頭，直接珩磨加工出油缸。無縫鋼管珩磨管的輪式珩磨：輪式珩磨也是一種對工件表面進行光整加工的方法之一。它的原理與實質是利用細粒度磨料的珩磨輪，在浮動的狀態(tài)下，對工件表面進行低速磨削。輪式珩磨可采用單輪、雙輪或多輪的形式。
我國厚壁無縫鋼管混凝土析拱在設計荷載作用下結構基本處于線性受力階段，設計計算內力時采用線彈性理論是合理的。結構破壞時主拱的桿件破壞情況，其中粗線條的桿件代表示該桿件破壞。由于計算工況是以左拱腳負彎矩為控制內力，因此左拱腳的下弦壓力比上弦大。右拱腳受正彎矩，因此右拱腳上弦受壓比下弦大，所以左拱腳下弦桿破壞，右拱腳上弦桿破壞。左右拱腳的上下弦桿均未出現拉力。
從厚壁無縫鋼管撓度分析來看，主拱的豎向位移遠大于邊拱，可見主拱比邊拱柔很多。撓度曲線是上拱曲線，且荷載一撓度曲線的起始點也不全在零點，這是由于計算模型中施加系桿力的方法與實際結構不同引起的。因此，如何根據實際橋梁的施工過程，厚壁無縫鋼管采用合適的計算方法.建立起符合實際情況的有限元計算模型需要進一步的研究。
在厚壁無縫鋼管混凝土拱橋的極限承載力計算中，應考慮雙重非線性問題，僅考慮幾何非線性或材料非線性都是偏于不安全的。同時，由于幾何非線性與材料非線性之間存在著藕合作用，雙重非線性并不是材料非線性與幾何非線性的簡單迭加。
無縫鋼管珩磨管的珩磨工藝參數：圓周速度Vc=15～28m/min，往復速度Va=10～20m/min，交叉角Θ=30o～45o，如圖22，合成速度Ve=20～35m/min。交叉角的計算：Vc=VecosΘ/2(m/min)Va=VesinΘ/2(m/min)珩磨時的工作壓力：一般為0.1～0.8MPa，精珩時取小值。
無縫鋼管珩磨管的珩磨余量：和般為2ap=0.05～0.1mm，或取前工序總誤差的2～2.5倍。現在在加工長度較大的油缸時，可用無縫鋼管，不經過切削，采用剛性珩磨頭，直接珩磨加工出油缸。無縫鋼管珩磨管的輪式珩磨：輪式珩磨也是一種對工件表面進行光整加工的方法之一。它的原理與實質是利用細粒度磨料的珩磨輪，在浮動的狀態(tài)下，對工件表面進行低速磨削。輪式珩磨可采用單輪、雙輪或多輪的形式。
我國厚壁無縫鋼管混凝土析拱在設計荷載作用下結構基本處于線性受力階段，設計計算內力時采用線彈性理論是合理的。結構破壞時主拱的桿件破壞情況，其中粗線條的桿件代表示該桿件破壞。由于計算工況是以左拱腳負彎矩為控制內力，因此左拱腳的下弦壓力比上弦大。右拱腳受正彎矩，因此右拱腳上弦受壓比下弦大，所以左拱腳下弦桿破壞，右拱腳上弦桿破壞。左右拱腳的上下弦桿均未出現拉力。
從厚壁無縫鋼管撓度分析來看，主拱的豎向位移遠大于邊拱，可見主拱比邊拱柔很多。撓度曲線是上拱曲線，且荷載一撓度曲線的起始點也不全在零點，這是由于計算模型中施加系桿力的方法與實際結構不同引起的。因此，如何根據實際橋梁的施工過程，厚壁無縫鋼管采用合適的計算方法.建立起符合實際情況的有限元計算模型需要進一步的研究。
在厚壁無縫鋼管混凝土拱橋的極限承載力計算中，應考慮雙重非線性問題，僅考慮幾何非線性或材料非線性都是偏于不安全的。同時，由于幾何非線性與材料非線性之間存在著藕合作用，雙重非線性并不是材料非線性與幾何非線性的簡單迭加。